Сетка композитная армирующая: Композитная армирующая сетка. Виды | Армопласт

Композитные стеклопластиковые сетки в Воронеже: цены

Для упрочнения железобетонных конструкций и кирпичной кладки повсеместно используется армирующая композитная стеклопластиковая сетка.

Композитные сетки применяются при:

• Кирпичной кладке однослойной и многослойной
• Устройстве стяжки полов в том числе теплых
• Укладке керамической плитки
• Укреплении арочных конструкций
• Нанесении толстого слоя штукатурки
• Армировании дорожных покрытий
• Изготовлении дорожных плит 

Преимущества композитной сетки ВЗКМ

Композитная стеклопластиковая сетка обладает рядом преимуществ, отличающих ее от металлических или пластмассовых сеток.

1. Стеклопластиковая основа сетки устойчива к воздействию щелочной среды цементного раствора и других агрессивных сред. Не подвержена коррозии,
2. благодаря этому срок службы армированных конструкций до 80 лет и более.
3. Композитная сетка легче стальной. Перевозить, переносить и использовать при укладке ее гораздо удобнее. Сетка режется ручными инструментами (ножницы по металлу или кусачки) без особых усилий.
4. Стоимость стеклопластиковой сетки в равнопрочном сравнении ниже, чем другие сетки.
5. С применением композитных сеток увеличивается прочность и долговечность армируемых конструкций.
6. Стеклопластиковая сетка не передает тепло, в связи с чем при армировании кладки и многослойных стен отсутствуют «мостики холода».
7. Эластична, выдерживает значительные нагрузки при изгибе.
8. Хорошо сочетается с пено- и газосиликатными блоками, кирпичом, камнем, блоками из ячеистого бетона и гипсовыми плитами.
9. Композитная стеклопластиковая сетка является диэлектриком и не имеет способности намагничивания и
   экранирования.

Особенности стеклопластиковой сетки ВЗКМ

Стеклопластиковая сетка изготавливается из стекловолокна пропитанного компаундом на основе эпоксидных смол. Стеклопластиковая сетка производства ВЗКМ принципиально отличается от сеток других производителей  методом сплетения продольных и поперечных стержней. В нашем случае поперечный стержень пропускается внутри продольного стержня, что исключает возможность разрыва узлов или отслаивания стержней при нагрузке.

Композитная сетка изготавливается в картах и рулонах. Размер карты обычно 1х2 метра либо 0,5х2метра. По желанию заказчика, возможно изготовление сетки в картах и рулонах заданной длинны. Размеры ячеек изготавливаемых композитных сеток сеток — 50×50, 100×100 и 150×150 и 200х200 мм. В случае необходимости нестандартной формы ячеек, мы можем изготовить сетку по индивидуальному заказу.

Размеры и типы композитной сетки ВЗКМ

Артикул	Единицы измерения	Диаметр прутка	Аналог сварной металлической сетки
СК-50х50-2	м. кв.	2мм	ВР-1 3мм
СК-50х50-2,5	м. кв.	2,5мм	ВР-1 4мм
СК-50х50-3	м. кв.	3мм	ВР-1 5мм
СК-50х50-4	м. кв.	4мм	Ф 6мм
СК-50х50-6	м. кв.	6мм	Ф 8мм
СК-100х100-2	м. кв.	2мм	ВР-1 3мм
СК-100х100-2,5	м. кв.	2,5мм	ВР-1 4мм
СК-100х100-3	м. кв.	3мм	ВР-1 5мм
СК-100х100-4	м. кв.	4мм	Ф 6мм
СК-100х100-6	м. кв.	6мм	Ф 8мм
СК-150х150-2	м. кв.	2мм	ВР-1 3мм
СК-150х150-2,5	м. кв.	2,5мм	ВР-1 4мм
СК-150х150-3	м. кв.	3мм	ВР-1 5мм
СК-150х150-4	м. кв.	4мм	Ф 6мм
СК-150х150-6	м. кв.	6мм	Ф 8мм
СК-200х200-2	м. кв.	2мм	ВР-1 3мм
СК-200х200-2,5	м. кв.	2,5мм	ВР-1 4мм
СК-200х200-3	м. кв.	3мм	ВР-1 5мм
СК-200х200-4	м. кв.	4мм	Ф 6мм
СК-200х200-6	м. кв.	6мм	Ф 8 мм

Использование композитных сеток в строительстве позволяет повысить энергоэффективность зданий, снизить расходы на отопление, увеличить теплоизоляцию помещений. Композитные сетки могут прослужить десятки лет без потери технических характеристик.

Сетка в пачках

На объекте

Переплетение сетки

Кладочная сетка

Цены на стеклопластиковую сетку ВЗКМ

Цены указаны на покупку 1-2 листов стеклопластиковой сетки. Если вы хотите купить стеклопластиковую сетку больше этой величины, то звоните и мы постараемся предоставить вам более интересную цену.

Наименование и маркировка	Диаметр равнопрочной металлической сетки ВР-1	Размер карты	Цена	Действия
Сетка СК 50X50 — 2 мм	3 мм	1х2 м, 0.5х2 м	85 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 50Х50 — 2,5 мм	4 мм	1х2 м, 0.5х2 м	105 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 50Х50 — 3 мм	5 мм	1х2 м, 0.5х2 м	131 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 100Х100 — 2 мм	3 мм	1х2 м, 0.5х2 м	44 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 100Х100 — 2,5 мм	4 мм	1х2 м, 0.5х2 м	65 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 100Х100 — 3 мм	5 мм	1х2 м, 0. 5х2 м	90 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 200Х200 — 2 мм	3 мм	1х2 м, 0.5х2 м	34 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 200Х200 — 2,5 мм	4 мм	1х2 м, 0.5х2 м	39 руб/м2	Расчитать мою цену
Сетка СК 200Х200 — 3 мм	5 мм	1х2 м, 0.5х2 м	52 руб/м2	Расчитать мою цену

РосКомпозит | Армирующая кладочная сетка

Армирующая кладочная сетка

Компания РосКомпозит выпускает сетку кладочную композитную из стеклопластика.

 

По сравнению с устарелой металлической сеткой наша продукция:

• не ржавеет и не вызывает разрушение армированного слоя;

• не является мостиком холода — проводит тепло в 100 раз хуже, чем металл;

• легче и проще в работе и перевозке.

 

Каждая партия продукции проходит контроль качества в собственной лаборатории. В итоге Вы получаете композитную кладочную сетку стабильно высокого качества.

Сетка выпускается в картах. Размер карты, Ширина*Длина: 0,5*2,0 м (1 кв.м.)

Размер ячейки: 50*50 и 100*100

Диаметр прутка от 2,5мм до 4мм

​

Сетка стеклопластиковая 50*50*3 аналогичная по прочностным характеристикам сетке из металла 50*50*5 мм, так как прочность стеклопластика на разрыв в 3 раза выше, чем у металла.

 

Сетка кладочная РосКомпозит применяется для:

• армирования кирпичной кладки;

• армирования сборных и монолитных железобетонных конструкций и изделий;

• армирования при заливке полов, перекрытий, фундаментов;

• штукатурных работ;

• укладки кафеля;

• укрепления горных и шахтных выработок;

• конструирования каркасов для теплиц;

• возведения декоративных ограждений.

Сетка кладочная композитная РосКомпозит

Сетка металлическая из проволоки
Вр-1 ГОСТ 23279

Размер ячейки, мм

Диаметр стержня (проволоки), мм

Разрывная прочность, МПа

Разрывная прочность, МПа

Относительное удлиннение, %

Коэффициент теплопроводности, Вт/(м*К)

Коэффициент теплопроводности, Вт/(м*К)

Масса единицы площади, г/м2

Ширина сетки, мм

Электропроводность

Коррозионная и химическая стойкость

очень высокая

очень высокая

Магнитные характеристики

не намагничивается

не намагничивается

намагничивается

намагничивается

Преимущества композитной кладочной сетки:

• Высокая прочность: при одинаковом диаметре с металлической, композитная арматура сетки способна выдерживать более высокие нагрузки на растяжение, изгиб и вырыв из стены, т. е. прочнее в 2-3 раза;

• Высокая коррозионная и химическая стойкость: отличная сопротивляемость химикатам, солям и коррозии даже в условиях высокой влажности и агрессивных сред;

• Легкость: вес металлической сетки (1 кв.м. сетки 50*50*3 мм) составляет 2,22 кг/м2, аналогичная сетка из композитной арматуры весит 0,315 кг/м2, т.е. легче в 7 раз;

• Низкая теплопроводность — 0,46 Вт/м*К, в то время как у металла этот показатель составляет 47 Вт/м*К, т.е. в 100 раз выше. Это означает, что металлические сетки, находясь в стене, являются «мостиками холода» и снижают теплоэффективность конструкций. Применение композитной сетки позволяет устранить этот недостаток;

• Высокая прочность сцепления с бетоном благодаря высокой адгезии между цементом и эпоксидной поверхностью композитной сетки;

• Диэлектрик;

• Не намагничивается, следовательно, не экранирует сотовую связь;

• Низкий модуль упругости позволяет быстро и без последствий гасить вибрацию;

• При нарушении бетонной конструкции сохраняет свою форму, предотвращая дальнейшее разрушение объекта.

Преимущества стеклопластиковой армирующей (кладочной) сетки.

        Композитной (кладочной) сетка из стеклопластиковой арматуры является оптимальным материалом для использования в качестве связи при армировании кирпича, строительных блоков, и других cтеновых материалов. Теплопроводность композитной сетки примерно в 90 раз ниже, чем у металлической, это позволяет свести к минимуму потери тепла  из-за «мостиков холода» в конструкциях стен, повысив их  теплоизолирующие свойства. Стеклопластиковые сетки обладают меньшим весом и толщиной, что позволяет уменьшить толщину кладочного шва и, соответственно, расход раствора, более удобны, экономичны и компактны в перевозке , менее травмоопасны при монтаже, легко режутся и обрабатываются. Композитная сетка не подвержена коррозии. Особенно актуально данное свойство проявляется в агрессивных средах, таких как щелочь, которым является кладочный раствор. Стеклопластиковая сетка способна выдержать больше циклов замораживания-оттаивания, соответственно делая конструкцию стен более надежной и долговечной. Рулоны и карты размещаются в легковом автомобиле, что позволяет существенно экономить на транспортировке.

Композитная строительная армирующая сетка, выпускаемая нашим предприятием, имеет ширину 1,2 метра (длина любая), что позволяет использовать ее использовать для армирования при заливке стяжки, монтаже теплых полов, кладке стен из кирпича, пеноблоков, шлакоблоков, газоблоков, при строительстве дорог, бетонных плит, колец, фасадных работах. Идеально подходит для армирования стяжки при укладки керамической плитки, керамогранита во влажной среде, так как исключает проявление ржавчины.

Преимущество композитной сетки в легкости обработки при укладке в труднодоступных местах.

 

 

 

 

Ширина армирующей сетки 1,2 метра (длина рулона возможна любая) позволяет быстро подготовить большие площади для заливки раствором.

ПОКАЗАТЕЛИ	МАРКА СЕТКИ
	СЕТКА КОМПОЗИТНАЯ	СЕТКА АРМАТУРНАЯ ИЗ ПРОВОЛОКИ
		ВР-1 ГОСТ 23279
Размер ячейки, мм	50х50, 100х100
Диаметр стержня (проволоки), мм	2,5	4
Разрывная прочность, МПа	1300	570
Разрывное усилие стержня (проволоки), кгс	600	720
Относительное удлинение, %	2,5	2,5
Коэффициент теплопроводности, Вт/(м*0С)	0,46	56
Масса единицы площади, г/м2	360	2220
Ширина сетки, мм	1200 мм.	—
Электропроводность	диэлектрик	проводник
Коррозионная стойкость	стойкий	подвержен
Магнитные характеристики	не намагничивается	подвержен
Прочность соединения, кгс
— на срез	30	не нормируется
— на отрыв	20	не нормируется

Стеклопластиковая сетка для армирования – от завода-производителя в Краснодаре и Москве

Появление полимерных материалов позволило значительно удешевить строительные работы. В отличие от стальной сетка композитная из стеклопластиковой арматуры стоит недорого, имеет небольшой вес и повышенный срок эксплуатации. Купить ее по цене производителя можно в нашем производственно-торговом холдинге.

Что представляет собой этот материал

Армирующая стеклопластиковая сетка для штукатурки состоит из композитных арматурных стержней, которые жестко зафиксированы между собой. На нашем заводе в качестве основы при ее изготовлении используют щелочестойкий ровинг американского или китайского производства. Поэтому вся наша продукция имеет модуль упругости, на 25% превышающий этот показатель у аналогичных изделий.

Мы осуществляем производство стеклопластиковой сетки в рулонах, цена на которую зависит от длины и размера ячеек. В ассортименте ПТХ «Композит-Юг» она представлена следующими размерами:

• мелкая 10 на 10 мм;
• средняя 50 на 50 мм;
• крупная 100 на 100 мм.

Выбор изделия определенных размеров зависит от области применения. Купить стеклопластиковую арматурную кладочную сетку можно для армирования несущих конструкций при строительстве здания, для фильтрации воды, для выполнения отделочных и многих других работ.

Преимущества композитных материалов

Купить стеклопластиковую сетку для армирования стяжки заставляет не только доступная цена. У этого выпускаемого в рулонах материала много достоинств. К ним относятся:

• способность выдерживать высокие нагрузки;
• теплопроводность не выше 0,46 Вт/м², позволяющая избежать возникновения мостиков холода;
• небольшой вес, значительно упрощающий монтаж;
• неподверженность гниению и воздействию химических средств.

Обратите внимание!

Кроме перечисленных параметров, изделия из стеклопластика являются диэлектриками, поэтому могут использоваться в местах прокладки электрических кабелей.

Где купить сетку из стекловолокна для армирования

Если вам нужен качественный материал, то оформить заказ на него вы сможете на сайте нашей компании. Являясь прямым производителем такой продукции, мы установили за рулон кладочной сетки самую низкую в Южном регионе стоимость.

Оформить заявку можно онлайн, заполнив соответствующую форму или позвонив нам по контактному телефону. Менеджеры ПТХ «Композит-Юг» помогут вам правильно рассчитать количество материала, а также скажут, сколько стоит пластиковая сетка в рулоне в Краснодаре, на каких условиях осуществляется ее доставка в Пермь и ответят на все вопросы, связанные с ее применением.

Все представленные в каталогах компании изделия отличаются высоким качеством и имеют сертификаты. Используя их, можно добиться не только удешевления строящегося объекта, но и обеспечить его более длительную эксплуатацию. Заказывайте товар, и мы оперативно доставим его в любой уголок России.

Хотите купить стеклопластиковую сетку, по цене, которая вас бы устраивала так же, как и её свойства, звоните нам по бесплатному телефону 8 800 770-00-93. Опытные сотрудники компании выполнят расчет заказа и укажут его стоимость!

Композитная сетка

Коррозия стальной арматуры в бетоне – из-за влажной среды, воздействия химических веществ, солей – приводит к сильным повреждениям и разрушению железобетонных конструкций. К таким конструкциям относятся бетонные покрытия, помещения с повышенной влажностью, портовые сооружения, промышленные полы, дорожные покрытия из бетона.
Одним из лучших предложений замены стальной арматуры является сетка композитная армирующая ROCKMESH®.

 

 

 

Описание

Сетка композитная армирующая ROCKMESH® изготавливается из стеклопластиковых или базальтопластиковых арматурных стержней, располагающихся в двух взаимно перпендикулярных направлениях с фиксацией в узле контакта.
Сетка композитная армирующая доставляется в сборном виде: в рулонах или листах (картах), что ускоряет строительные работы.

Основные области применения

Жилищное и гражданское строительство:

1. Армирование изготавливаемых бетонных конструкций: внутренние и наружные стеновые панели, в том числе и многослойных бетонных стеновых панелей (сэндвич-панели), плит перекрытий, балок.
2. Армирование бетонных полов.
3. Армирование кирпичных и каменных стен зданий и сооружений.
4. Армирование декоративных бетонных и гипсовых элементов.
5. Армирование прочих строительных элементов изготавливаемых на основе бетона, гипса.

Промышленное строительство:

1. Армирование изготавливаемых бетонных конструкций: внутренние и наружные стеновые панели, в том числе и многослойных бетонных стеновых панелей (сэндвич-панели), балок.
2. Армирование бетонных полов.
3. Армирование гидросооружений, прибрежных конструкций.
4. Армирование кирпичных и каменных стен зданий и сооружений.
5. Армирование декоративных гипсовых изделий.
6. Армирование прочих строительных элементов изготавливаемых на основе бетона, гипса.

Дорожное строительство:

1. Армирование дорожных плит.
2. Армирование автомобильных дорог и железнодорожных путей.

Применение сетки помимо гражданского и промышленного строительства, наиболее оправдано в агрессивных и влажных средах на химических производствах, очистных сооружениях, в сельском хозяйстве, отстойниках, хранилищах, гидросооружениях.

Преимущества сетки композитной армирующей

• высокая прочность: при одинаковом диаметре с металлической композитная арматура сетки способна выдерживать более высокие нагрузки на растяжение, изгиб и вырыв из стены, т.е. прочнее в 3 — 4 раза;
• высокая коррозионная и химическая стойкость: отличная сопротивляемость химикатам, солям и коррозии даже в условиях высокой влажности и агрессивных сред.
• легкость: вес наиболее распространенной металлической сетки (50х50х3 мм, 0,5х2 м) составляет 2,22 кг/м², аналогичная сетка из композитной арматуры весит 300-360 г/м², т.е. легче в 6 раз;
• низкая теплопроводность — 0,46 Вт/м², в то время как у металла этот показатель составляет 40-60 Вт/м², т.е. примерно в 100 раз выше. Это означает, что металлические сетки, находясь в стене, являются «мостиками холода» и снижают теплоэффективность конструкций. Применение композитной сетки позволяет устранить этот недостаток;
• надежность и долговечность: согласно экспертного заключения долговечность арматуры составляет 94 года;
• высокая прочность сцепления с бетоном благодаря зернистому покрытию;
• диэлектрик;
• не намагничивается;
• экологичность: при производстве сетки композитной армирующей выделяется в 40 раз меньше углекислого газа, чем при производстве металлической;
• низкий модуль упругости позволяет быстро и без последствий гасить вибрацию;
• При нарушении бетонной конструкции сохраняет свою форму, предотвращая дальнейшее разрушение объекта.

Технические характеристики

Сетка композитная армирующая ROCKMESH ® ТУ BY 812002265.005-2013

Показатели	Значения параметров
Диаметр стержня, мм	2,2
Размер ячейки, мм	50х50
Ширина сетки, м	2
Длина сетки, м     в рулоне     в карте	50 0,5
Предел прочности при растяжении, не менее, МПа	1000
Модуль упругости при растяжении, не менее, МПа	50
Изгибающее напряжение, не менее, МПа	1000
Срок эксплуатации, лет	94
Коэффициент теплопроводности, Вт/(м ºС)	0,46
Масса единицы площади, г/м2	360
Электропроводность	диэлектрик
Коррозионная стойкость	стойкий
Магнитные характеристики	не намагничивается
Прочность соединения, кгс — на срез — на отрыв	30 20

Поставляется в рулонах или картами на заказ

Рекомендации

Сетку армирующую композитную не рекомендуется применять в качестве рабочего армирования в несущих колоннах (экономически нецелесообразно).

Армирование изготавливаемых бетонных конструкций: внутренние и наружные стеновые панели, в том числе и многослойных бетонных стеновых панелей (сэндвич-панели), балок.

Сетка для стяжки пола, виды армирования: железная, композитная

Одним из лучших слоев для выравнивания пола признана стяжка цементно-песчаная или бетонная. При полном выполнении всех требований и технологического процесса эта стяжка простоит долгие годы. Серьезным минусом этой стяжки является слабая прочность на растяжение. Для нивелирования данного минуса во время монтажа укладывается армированная сетка для стяжки пола. Благодаря применению сетки для стяжки пола получается бетон с эффектом армирования. При этом армирование стяжки пола сеткой полностью избавляет от следующих проблем как трещины.

Армирующая сетка для стяжки

Самым надежным способом считается так называемое монолитное армирование, при этом металлическая сетка для стяжки кладется не на дно, а в сердцевину стяжки, при этом монтаж происходит на специализированные тумбы. При таком способе монтажа сетка арматурная для стяжки должна укладываться в два слоя. При этом каркас собирается при применении проволоки вязанки или сварного аппарата.

Если заниматься собиранием каркаса нет ни времени, ни желания то рынок может предложить уже собранные сетки для армирования стяжки, они уже полностью готовы к монтажу поверх гидро и теплоизоляции.

Изготавливается сетка армирующая для стяжки пола из стальной проволоки марки ВР – 1, которая соединяется при применении сварки точечного типа. При этом проволока формирует квадраты различного диаметра. Чем меньше шаг в сетке для стяжки пола, тем несомненно выше эффект армирования, но расход материала на 1 м2 стяжки соответственно тоже возрастает.

На рынке арматурная сетка для стяжки реализуется в бухтах и так называемых картах (листах). Ширина рулонов по стандарту равна полутора метрам. А листы имеют различные габариты.

Металлизированная сетка обладает следующими достоинствами:

• Повышенная прочность на разрыв, которую впоследствии арматура передает всей стяжки;
• Полная инертность к высоким и заниженным температурам;
• Каркас металлический обладает сильной связывающей способностью, это гарантирует сохранность формы стяжки;
• Время эксплуатации изделия неограниченно.

Для того чтобы армирование металлизированной сеткой прошло успешно нужно:

1. Полностью очистить основание от всех видов мусора, грязи и пыли.
2. Произвести подготовительный ремонт, заделать трещины и щели специальными ремонтными растворами.
3. Загрунтовать основание.
4. Осуществить монтаж гидроизоляционного слоя в виде полиэтиленовой пленки толщиной 0,2 миллиметра и теплоизоляционных плит.

Необходимо определить высоту будущей стяжки. С применением лазерного уровня отбивают уровень по стенам комнаты, затем от отбитой линии промеряют расстояние до пола и находят наиболее «худое» место. Необходимо учесть, что минимально допустимая толщина стяжки равна два с половиной сантиметра. После определения нужной толщины стяжки проводится новая линия, это и будет высота новой стяжки.
Далее нужно уложить все сеткой, сетки надо класть внахлест минимум одной ячейки.

Следующим этапом необходимо произвести установку маяков. Они монтируются строго по уровню и не ниже выбранной линии стяжки. Маяки должны быть разведены не более чем на 1 метр друг от друга. Какие бывают маяки для стяжки читайте в наших материалах.

В образовавшиеся интервалы заливается цементная смесь и равняются по маякам специальным правилом.
Дав смеси немного застыть необходимо, удалить маяки и образовавшиеся щели заделать свежеприготовленным раствором.

Затем стяжку необходимо сбрызгивать водой и закрывать полиэтиленовой пленкой в один слой. Это необходимо осуществлять, чтобы во время высыхания не образовались трещины.
Исходя из вышеописанного алгоритма можно понять, что армирование не намного усложняет процесс стяжки, а улучшает эксплуатационные показатели стяжки на порядок.

Сетка из металла

Композитная сетка для стяжки

Появление композитного материала позволило вывести армирование стяжек на новый уровень эксплуатационных характеристик. Металлизированная сеть, если она подвергается воздействию влаги и некоторых примесей бетонной стяжки, может разрушиться и стяжка обязательно придет в негодность, а композитная сетка для стяжки полностью лишена этих минусов.

Наиболее часто для производства полимерной сети используют стекловолокно, это первый материал из которого стали производить композит, сейчас таких материалов очень много.

К сильным сторонам этих армирующих материалов относятся:

• Низкий вес;
• Неограниченный срок службы;
• Низкая стоимость;
• Повышенная гибкость;
• Абсолютная устойчивость к коррозии;
• Полная невосприимчивость к химическим реагентам;
• Легкость монтажа.

Тонкое место у данного изделия, по сравнению с металлической сеткой, только одно, это температура. Композитный материал нельзя нагревать более 200 градусов, именно по этой причине данное армирование нельзя применять в зданиях с повышенным требованием по пожарной безопасности.

Данное изделие имеет две формы выпуска, это стержни, достигающие длины 6 метров или уже готовое полотно. Поверхность сетки бывает ребристая, имитирующая стальную арматуру или покрывается песком. Эти покрытия гарантируют надежное сцепление конструкции с цементным раствором.

Арматура композитная монтируется непосредственно на месте будущей стяжки, они крепятся с применением специализированных хомутов.

Сетка композитная

Полипропиленовая сетка для стяжки

Полипропиленовая сетка для стяжки пола – это вид армирующей сетки, который очень часто применим в домах нового строительства, по причине того что новые дома дают просадку, а этот вид армированной сетки очень эластичен. Этот вид хорошо подойдет как дополнение к основному каркасу металлической или композитной сетки для стяжки, а как основной вид армирования лучше не использовать.
Продаются полипропиленовые сетки в рулонах, для применения подходит сетка со структурой 45 на 45 миллиметров.

Полипропиленовая сетка для стяжки

Ознакомившись с материалом данной статьи, вы сможете выбрать какой вид армирования вам необходим, а так же по какому принципу он производится. И пусть сетка для стяжки пола, которую вы выбрали прослужит вам долго.

Армирующая композитная сетка Гален ROCKMESH, 2000*650 мм (ячейки 100*100 мм)

Композитная кладочная сетка ROCKMESH изготавливается из стеклопластиковых или базальтопластиковых арматурных стержней ROCKBAR, располагающихся в двух взаимно перпендикулярных направлениях с фиксацией в узле контакта.Кладочная сетка ROCKMESH доставляется в сборном виде: в рулонах или листах (картах), что ускоряет строительные работы.

Предназначение композитной сетки:

Жилищное и гражданское строительство:
1. Армирование изготавливаемых бетонных конструкций: внутренние и наружные стеновые панели, в том числе и многослойных бетонных стеновых панелей (сендвич-панели), плит перекрытий, балок.
2. Армирование бетонных полов
3. Армирование кирпичных и каменных стен зданий и сооружений
4. Армирование декоративных бетонных и гипсовых элементов.
5. Армирование прочих строительных элементов изготавливаемых на основе бетона, гипса.

Промышленное строительство:
1. Армирование изготавливаемых бетонных конструкций: внутренние и наружные стеновые панели, в том числе и многослойных бетонных стеновых панелей (сендвич-панели), балок.
2. Армирование бетонных полов
3. Армирование гидросооружений, прибрежных конструкций
4. Армирование кирпичных и каменных стен зданий и сооружений
5. Армирование декоративных гипсовых изделий
6. Армирование прочих строительных элементов изготавливаемых на основе бетона, гипса.

Дорожное строительство:
1. Армирование дорожных плит.
2. Армирование автомобильных дорог, мостов.
3. Ограждение автомобильных дорог и железнодорожных путей

Применение сетки помимо гражданского и промышленного строительства, наиболее оправдано в агрессивных и влажных средах, на химических производствах, очистных сооружениях, в сельском хозяйстве, отстойниках, хранилищах, гидросооружениях.

Преимущества композитной кладочной сетки:

• Высокая прочность: при одинаковом диаметре с металлической композитная арматура сетки способна выдерживать более высокие нагрузки на растяжение, изгиб и вырыв из стены, т.е. прочнее в 3-4 раза;
• Высокая коррозионная и химическая стойкость: отличная сопротивляемость химикатам, солям и коррозии даже в условиях высокой влажности и агрессивных сред;
• Легкость: вес наиболее распространенной металлической сетки (50*50*3 мм, 0,5*2 м) составляет 2,22 кг/м², аналогичная сетка из композитной арматуры весит 300-360 гр/м², т.е. легче в 6 раз;
• Низкая теплопроводность — 0,46 Вт/м², в то время как у металла этот показатель составляет 40-60 Вт/м², т.е. примерно в 100 раз выше. Это означает, что металлические сетки, находясь в стене, являются «мостиками холода» и снижают теплоэффективность конструкций. Применение композитной сетки позволяет устранить этот недостаток;
• Надежность и долговечность: согласно отчетам об исследованиях, проведенных в Университете Шеффилда (Великобритания) фактор снижения прочности в условиях влажности за период 100 лет составляет 1.25, что соответствует сохранению прочности на 79.6%;
• Высокая прочность сцепления с бетоном благодаря зернистому покрытию;
• Диэлектрик;
• Не намагничивается;
• Экологичность: при производстве композитной кладочной сетки выделяется в 40 раз меньше углекислого газа, чем при производстве металлической;
• Низкий модуль упругости позволяет быстро и без последствий гасить вибрацию;
• При нарушении бетонной конструкции сохраняет свою форму, предотвращая дальнейшее разрушение объекта

Сравнительная характеристика кладочных сеток из композита и проволоки Вр-1

Показатели	Марка сетки
	Сетка композитная ROCKMESH		Сетка металлическая из проволоки Вр-1 ГОСТ 23279
Размер ячейки, мм	50х50
Диаметр стержня (проволоки), мм	2,0	2,2	3,0	4,0
Разрывная прочность, МПа	1550		550	570
Разрывное усилие стержня (проволоки), кгс	600	760	400	720
Относительное удлинение, %	2,50		2,00	2,50
Коэффициент теплопроводности, Вт/(м*0С)	0,46		56,00
Масса единицы площади, г/м2	360		2220
Ширина сетки, мм	до 2000		—
Электропроводность	диэлектрик		проводник
Коррозионная стойкость	стойкий		подвержен
Магнитные характеристики	не намагничивается		подвержен
Прочность соединения, кгс	30		не нормируется
— на срез
— на отрыв	20		не нормируется

 

Палуба из композитной стали — Решения из бетонных волокон

Армирование стальным волокном для настила из композитной стали

Сэкономьте время и деньги, используя стальную фибру CFS 150-5 в вашем следующем проекте композитного стального настила. Ничто не обеспечивает лучшего контроля трещин при усадке, чем стальные волокна. Поскольку волокна равномерно перемешаны по всему бетону, они исключают время и затраты на укладку сетки, а также возможность появления дефектов из-за неправильного расположения сетки.

Стальные волокна используются в композитных стальных настилах более 15 лет.Стандарт для композитных стальных настилов перекрытий (ANSI / SDI C-2011) регулирует материалы, дизайн и монтаж композитных плит с использованием холодногнутого стального настила, функционирующего в качестве постоянной формы и в качестве арматуры для положительных моментов в напольных покрытиях в зданиях. Стальные волокна используются для усиления температуры / усадки в этих зданиях. В этих случаях движение любого бетонного пола на металлическом каркасе и настиле жестко ограничено. Когда бетон дает усадку, стальной каркас — нет.Это ограничение вызывает развитие растягивающего напряжения в бетоне, что приводит к усадочным трещинам. Волокна CFS 150-5 или 100-2 — лучший способ контролировать усадочные трещины в композитных стальных настилах.

Использование стальной фибры в многоэтажных зданиях стало возможным благодаря Международному строительному кодексу 2015 (IBC-2015), принявшему SDIC-2011, позволяющему использовать стальную фибру вместо сварной проволочной сетки для контроля температуры и растрескивания при усадке. композитный металлический настил. Фибробетон можно заливать и отделывать за время, необходимое для установки проволочной сетки на палубе, и хотя для подъема арматуры на каждый этаж требуются краны, бетонные волокна просто перекачиваются вместе с бетоном, что устраняет большие расходы.

Кроме того, проволочная сетка представляет собой серьезную опасность споткнуться на стройплощадке, и ее чрезвычайно сложно установить и удерживать на месте таким образом, чтобы эффективно армировать бетон. Стальная фибра предпочтительнее проволочной сетки из-за ее способности лучше контролировать растрескивание и, следовательно, улучшать характеристики и качество отделки. В отличие от сварной проволочной сетки, которая расположена в одной плоскости и, следовательно, позволяет трещинам расти до тех пор, пока они не встретятся с этой плоскостью, стальные волокна равномерно распределены по матрице бетона, чтобы встретить микротрещины там, где они возникают.

Сетка из углеродного волокна | CTech-LLC

Сетка из углеродного волокна CTech-LLC ^® (CFM ™) — это двунаправленная, высокопрочная, неагрессивная углеродная сетка, разработанная для установки в полевых условиях с цементной матрицей CTech-LLC ^® PCM ™ для создания армированной тканью Композитная система на основе цементной матрицы (FRCM) для армирования конструкций. .

Основные характеристики

• Отверждение окружающей среды.
• Не вызывает коррозии.
• Формы для различных форм.
• Низкое эстетическое воздействие.
• Совместим со многими финишными покрытиями.
• Совместим со многими финишными покрытиями.
• Легкое, гибкое, высокопрочное волокно может использоваться в различных поверхностях, таких как круглые колонны и другие арочные поверхности.
• Химическая и коррозионная стойкость.
• Совместимость с различными материалами и стандартными адгезионными смолами
• Легко пропитывается мокрым или сухим способом укладки.

Приложения

^®

Продукт

CFM ™ может использоваться для усиления или модернизации широкого спектра конструктивных элементов из бетона, стали и кирпича, включая колонны, балки, плиты, стены, крышки опор, сваи и т. Д.
• Усиление для увеличения грузоподъемности.
• Устранение изменений в структурной системе, таких как удаление проемов в плитах и ​​стен, балок или колонн.
• Модернизация для сейсмических, ветровых и взрывных работ.
• Восстановить прочность элементов конструкций, поврежденных пожаром или ударами транспортных средств.
• Восстановить прочность изношенных и корродированных элементов.
• Укрепление на случай дефектов конструкции или конструкции.

Условия хранения

Хранить продукт в сухом месте, защищенном от влаги.

Срок годности

Срок годности 10 лет.

Опции

Код товара	Блок	CFM ™ 60	CFM ™ 100	CFM ™ 130	CFM ™ 230
Общий вес	г / м2	65	100	130	230
Размер ячейки	на дюйм * дюйм	1,5 * 1,5	3,54 * 4,0	2.95 * 2,95	2.3.6 * 2.36
Предел прочности при растяжении продольный / поперечный	кН / м	27/27	49/44	59/59	74/74

Нормы и стандарты

ACI, 2013, Руководство по проектированию и строительству систем с внешне скрепленными тканями, армированными цементной матрицей (FRCM) для ремонта и усиления бетонных и каменных конструкций, ACI 549.4R-13, Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, Мичиган.

ACI, 2018, Отчет по ферроцементу, ACI 549R-18, Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, Мичиган.

ACI, 2018, Руководство по проектированию ферроцемента, ACI 549.1R-18, Американский институт бетона, Фармингтон-Хиллз, Мичиган.

Гарантия

CTech-LLC® гарантирует отсутствие производственных дефектов в своей продукции. Покупатель определяет пригодность товара для использования и принимает на себя все риски. Единственное средство правовой защиты покупателя ограничивается заменой продукта. Любые претензии по поводу нарушения данной гарантии должны быть предъявлены в течение одного месяца с даты покупки.CTech-LLC® не несет ответственности за любые косвенные или особые убытки любого рода, возникшие в результате каких-либо претензий или нарушения гарантии, нарушения контракта, халатности или любой правовой теории. Покупатель, принимая описанные здесь продукты, соглашается нести ответственность за тщательное тестирование любого приложения на предмет его пригодности перед использованием.

Сетка армирующая из углеродного волокна C-MESH 84/84 от RUREGOLD

C-MESH 84/84
Двунаправленная углеродная сетка 84 + 84 г / м² для упрочняющей системы из FRCM
с неорганической матрицей C-Mesh 84/84 — это система структурного упрочнения FRCM с двунаправленной углеродной сеткой и стабилизированной неорганической матрицей для армированных материалов. кладочные конструкции.Увеличенный вес угля делает его подходящим для применения в кирпичной кладке, например, для обертывания или усиления сдвига или изгиба. В этой системе упрочнения не используются эпоксидные смолы, и ее характеристики равны характеристикам традиционных стеклопластиков с углеродными волокнами и эпоксидным связующим. из углеродного волокна 84 г / м² в основе и 84 г / м² по утку. Доступны следующие высоты: 100 см (длина рулона равна 15 м).

СВОЙСТВА СИСТЕМЫ
Повышает сопротивление сдвигу каменных панелей несущая способность колонн и столбов, а также устранение образования петель на арках и сводах, что способствует перераспределению напряжений внутри конструкции.
— Значительное увеличение пластичности усиленного конструктивного элемента, высокая способность рассеивания энергии и высокая надежность системы даже при циклических перегрузках (например, землетрясении).
— Поддерживает нормальную воздухопроницаемость основание и исключает образование поверхностной конденсации, возможного источника разрушения имеющихся украшений стен.

ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ
— Укрепление сводов. Усиление кладки на сдвиг и изгиб с учетом воздействий внутрь и наружу самолета.
— Обертывание плит между перекрытиями и угловых стыков пролетов стен.
— Сейсмическое переоборудование.
— Повышение устойчивости колонн и балок к простому изгибу или комбинированному напряжению сжатия и изгиба.
— Замена традиционных армированных плита со стеклянной или электросварной стальной сеткой.
— Улучшение пластичности стыков между балками и колоннами за счет обертывания.

Прочность на растяжение композитных материалов с цементной матрицей, армированных проволокой и волокном

Основные характеристики

•

Механические характеристики сварной проволочной сетки и композитов WRCM.

•

Механические характеристики сетки из базальтового волокна и композитов BFRCM.

•

Сравнение режимов разрушения и свойств арматуры и композитов.

•

Сравнение результатов испытаний с ACK и упрощенной трилинейной (STL) моделями.

Реферат

В настоящее время неорганические матрицы, армированные проволокой и волокном, привлекают большое внимание инженеров-строителей, особенно для усиления существующих каменных конструкций.Мотивация этой разработки проистекает из недостатков органических (эпоксидная смола) матриц из армированных волокном полимеров (FRP). В последние годы был разработан ряд композитов на основе цемента в виде композитов на цементной матрице, армированной волокном (FRCM), и на цементной матрице, армированной проволокой (WRCM). Поскольку разработка композитов на основе цементной матрицы все еще находится в стадии разработки, оценка механических свойств таких систем является решающим шагом в их применении.Прочность композита на растяжение является важным параметром при проектировании системы усиления. В данной статье представлено экспериментальное исследование армирования 75 сварной проволочной сеткой (WWM) и сеткой из базальтового волокна (BFM), а также соответствующие образцы композитов. Образцы тестируются в соответствии с соответствующими стандартами ASTM и ACI. Механическое поведение композита сравнивается с составляющей арматурой. Также обсуждаются виды разрушения и поведение композитов при растяжении до и после растрескивания.Результаты испытаний анализируются и сравниваются с теорией «Авестона-Купера-Келли (ACK)» и «упрощенной трилинейной (STL) моделью».

Ключевые слова

Композиты на основе строительного раствора

Испытание на растяжение

Проволочная сетка

Сетка из базальтового волокна

Модель ACK

Упрощенная трехлинейная модель

Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)

Посмотреть полный текст

Строительные инженеры. Опубликовано Elsevier Ltd. Все права защищены.

Рекомендуемые статьи

Цитирующие статьи

(PDF) Использование композита из проволочной сетки и эпоксидной смолы для улучшения характеристик изгиба бетонных балок

Рис. поглощение лучше, чем у луча с тремя слоями проволочной сетки

(A3), и близко к лучу с четырьмя слоями проволочной сетки

(A4). Следовательно, в результате использование гибрида из костяного волокна

и проволочной сетки значительно улучшает как емкость внешнего волокна

, так и поглощение энергии.Улучшение поглощения энергии

образцом HY2 по сравнению с образцом A2 также связано с

способностью углеродного волокна выдерживать возрастающую нагрузку после

разрушения проволочной сетки. Хотя окончательный отказ образцов группы C

был вызван разделением, он произошел после достижения приемлемой пластичности

. Это приводит к выводу, что использование проволочной сетки

с углеродным волокном доказало, что она может либо уменьшить, либо даже превысить

хрупкое разрушение образцов, связанных углеродным волокном.

4. Выводы

В данном исследовании были исследованы характеристики простых образцов бетона, скрепленных проволокой

сетка – эпоксидный композит, а также листов углеродного волокна в различных конфигурациях

. Можно сделать следующие выводы

:

(1) Использование композита из проволочной сетки и эпоксидной смолы представляет собой новую технику

, позволяющую значительно улучшить характеристики бетона

. Увеличение прочности на изгиб примерно до

123% по сравнению с контрольным образцом из простого бетона может быть достигнуто

.

(2) Все образцы, скрепленные проволочной сеткой, показали увеличение первой трещинной нагрузки на

. Это увеличение связано с увеличением на

количества слоев проволочной сетки.

(3) По сравнению с образцом с управляющим пучком, способность к поглощению энергии значительно улучшилась. Увеличение числа слоев проволочной сетки на

увеличило поглощение энергии. Однако поглощение энергии образцами с четырьмя

и пятью слоями проволочной сетки было более значительным.

(4) Использование четырех слоев проволочной сетки оказалось оптимальным

с увеличением предельной изгибной нагрузки и

поглощения энергии примерно на 88% и 470% соответственно.

(5) Достигнуто заметное увеличение поглощения энергии в образцах

, соединенных гибридной композицией проволочная сетка – эпоксидная смола – углеродное волокно

позит. По сравнению с контрольным образцом бетона

, образцы, скрепленные гибридным композитом

, смогли достичь увеличения допустимой изгибной нагрузки и поглощения энергии

примерно на 64% и 356% соответственно.Это улучшение

связано с последовательным выходом из строя проволочной сетки

и задержкой отделения углеродного волокна.

(6) Для разработки этого нового метода упрочнения требуются дальнейшие исследования, такие как долговременное поведение композита для оценки

защиты, обеспечиваемой эпоксидной смолой проволоки

сетки. Кроме того, следует изучить эффективность этого метода усиления

на крупномасштабных RC-балках.

Благодарности

Авторы благодарны за финансовую поддержку этого исследования

Университета Малайи, грант на высокоэффективные исследования

(HIRG) № UM.C / 625/1 / HIR / MOHE / ENG / 36 (16001-00-D000036) —

«Усиление элементов конструкций от нагрузки и усталости». Авторы

также хотели бы поблагодарить г-на Сридхарана A / L V.K Raman

и г-на Мансора Хитама за их помощь в проведении испытаний

, представленных в этом исследовании.

Ссылки

[1] Джонс Р., Свами Р., Шариф А. Разделение плит и закрепление армированных бетонных балок

, усиленных стальными пластинами с эпоксидной связью. Struct Eng

1988; 66 (5): 85–94.

[2] Свами Р., Джонс Р., Блоксхэм Дж. Структурное поведение железобетонных балок

, усиленных стальными пластинами на эпоксидной связке. Struct Eng Part A

1987; 65 (2): 59–68.

[3] Бакис С., Банк LC, Браун В., Козенца Е., Давалос Дж., Леско Дж. И др.Армированные волокном полимерные композиты

для обзора современного состояния строительства. J Compos Constr

2002; 6 (2): 73–87.

[4] Мейер У. Усиление конструкций с использованием композитов на основе углеродного волокна и эпоксидной смолы.

Constr Build Mater 1995; 9 (6): 341–51.

[5] Грейс Н.Ф., Сайед Дж., Солиман А., Салех К. Усиление железобетонных балок

с использованием ламинатов из армированного волокном полимера (FRP). ACI Struct J

1999; 96: 865–74.

[6] Ричи П.А., Томас Д.А., Лу Л.В., Конелли Г.М.Наружное армирование бетонных балок

с применением фибропластов. ACI Struct J

1991; 88 (4): 490–500.

[7] Саадатманеш Х., Эхсани М.Р. Ж / б балки, усиленные пластинами из стеклопластика. I:

экспериментальное исследование. J. Struct Eng 1991; 117 (11): 3417–33.

[8] Аттари Н., Амзиане С., Чемрук М. Усиление бетонных балок на изгиб

с использованием углепластика, стеклопластика и гибридных листов стеклопластика. Constr Build Mater 2012; 37: 746–57.

[9] Грейс Н.Ф., Абдель-Сайед Г., Рагхеб В.Ф.Укрепление бетонных балок с использованием инновационной полимерной ткани

, армированной пластичным волокном. ACI Struct J

2002; 99 (5): 692–700.

[10] Хавиле Р.А., Рашид Х.А., Абдалла Дж.А., Аль-Тамими АК. Поведение армированных бетонных балок

, усиленных системами полимеров

, армированных гибридным волокном с внешней связью. Mater Des 2014; 53: 972–82.

[11] Басунбул I, Губати А., Аль-Сулаймани Г., Балуч М. Отремонтированные железобетонные

балки. ACI Mater J 1990; 87 (4): 348–54.

[12] Paramasivam P, Ong K, Lim C. Ферроцементные ламинаты для усиления балок RC T-

. Цемент Конкр Компос 1994; 16 (2): 143–52.

[13] Парамасивам П., Лим К., Онг К. Усиление железобетонных балок ферроцементом

ламинаты. Цемент Конкр Компос 1998; 20 (1): 53–65.

[14] Xing G, Wu T, Liu B, Huang H, Gu S. Экспериментальное исследование армированных бетонных Т-образных балок

, усиленных стальной проволочной сеткой, заделанной в полимерный раствор

.Adv Struct Eng 2010; 13 (1): 69–80.

[15] Nawy EG. Железобетон: фундаментальный подход. 6-е изд. Нью-Джерси,

Соединенные Штаты: Прентис Холл; 2005.

[16] Собуз HR, Ахмед Э., Хасан Н.М.С., Уддин М.А. Применение углепластика для усиления железобетонных балок

на изгиб. Int J Civil Struct Eng

2011; 2 (1): 67–84.

[17] Пшеница HG. Лабораторные и полевые наблюдения коррозии альтернативных арматурных материалов

.В: Коррозия, NACE International: Сан-Диего, Калифорния;

2006.

[18] Комитет ACI 549. Руководство по проектированию, изготовлению и ремонту ферроцемента

. ACI Struct J 1988; 85 (3): 325–51.

[19] SikaWrap

Ò

-301 C, технический паспорт продукта, однонаправленное тканое волокно из углеродного волокна

для усиления конструкции [Редакция 2010-12_1]. Получено 2 декабря

2013 г. с:

02a013sa06 / 02a013sa06100 / 02a013sa06103.html>.

[20] Sikadur

Ò

-330, технический паспорт продукта, двухкомпонентная эпоксидная пропиточная смола [Редакция

2012-05_1]. Получено 5 декабря 2013 г. с:

solutions_products-old / 02 / 02a013 / 02a013sa06 / 02a013sa06100 /

02a013sa06105.html>.

[21] Британский институт стандартов, BS EN 12390-5: 2009 испытание затвердевшего бетона —

Изгибная прочность испытательных образцов, Милтон Кейнс, Великобритания, 2009.

[22] Хассанпур М., Шафиг П., Махмуд Х. Б.Легкий заполнитель бетонная фибра

, арматура

— обзор. Constr Build Mater 2012; 37: 452–61.

[23] Падрон И., Золло РФ. Влияние синтетических волокон на объемную стабильность и растрескивание портландцементного бетона и раствора

. ACI Mater J 1990; 87 (4): 327–32.

Рис. 17. Повышение изгибающей способности и поглощения энергии образцов HY2, A3 и A4

.

258 I.M.I. Qeshta et al. / Материалы и конструкция 60 (2014) 250–259

Ударная вязкость гибридных стальных цементных композитов, армированных сеткой и волокном

ACI 544 (1998). Отчет о современном состоянии фибробетона , Комитет ACI, США.

Google Scholar

ACI 549R (1997). Отчет о современном состоянии ферроцемента , Комитет ACI, США.

Google Scholar

Алдахдух, М.А.А., Буннори, Н.М., и Джохари, М.А.М. (2014). «Влияние золы пальмового масла на предел прочности при изгибе и одноосном растяжении сырых сверхвысококачественных цементных композитов, армированных волокном.” Материалы и конструкция , Vol. 54. С. 694–701, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.08.094.

Артикул Google Scholar

Алдусири Б., Аладжми М. и Шалван А. (2013). «Механические свойства переработанного полиэтилена высокой плотности, армированного пальмовым волокном». Достижения в области материаловедения и инженерии , Vol. 2013 г., DOI: 10.1155 / 2013/508179.

Google Scholar

Аль-Хадити, А.И. и Аль-Нуман, Б.С. (2008). «Поведение плит из модифицированного полимером бетона при ударе». Иракский журнал гражданского строительства , Vol. 5, № 11, стр. 1–24.

Google Scholar

Альмусаллам, Т. Х., Сиддики, Н. А., Икбал, Р. А., и Аббас, Х. (2013). «Реакция бетонных плит, армированных гибридным волокном, на удар твердого снаряда». Международный журнал ударной инженерии , Vol. 58, стр. 17–30, DOI: 10.1016 / j.ijimpeng.2013.02.005.

Артикул Google Scholar

Кахим П., Велоза А. Л. и Ферраз Э. (2014). «Материалы-заменители для устойчивого производства бетона в Португалии». Журнал гражданского строительства KSCE , KSCE, Vol. 18, No. 1, pp. 60–66, DOI: 10.1007 / s12205-014-0201-3.

Артикул Google Scholar

Кавдар А. (2014). «Исследование влияния замораживания-оттаивания на механические свойства фиброцементных растворов.” Композиты: Часть B , Vol. 58, март, стр. 463–472, DOI: 10.1016 / j.compositesb.2013.11.013.

Артикул Google Scholar

Чеа, К. Б. и Рамли, М. (2012). «Несущая способность и характеристики развития трещин высокопрочных ферроцементных панелей HCWA-DSF при изгибе». Строительные материалы , Vol. 36, ноябрь, стр. 348–357, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.05.034.

Артикул Google Scholar

Коломбо, М., ди Приско, М., и Фелисетти, Р. (2010). «Механические свойства бетона, армированного стальной фиброй, подверженного воздействию высоких температур». Материалы и конструкции , Vol. 43, No. 4, pp. 475–491, DOI: 10.1617 / s11527-009-9504-0.

Артикул Google Scholar

Элавенил, С. и Найт, Г. М. С. (2012). «Реакция плит при испытании на удар падающим весом». Журнал международного университета нарцисса по науке и технологиям , Vol.7, No. 1, pp. 1–11, DOI: 10.3329 / diujst.v7i1.9580.

Артикул Google Scholar

Фарнам, Ю., Мохаммади, С., и Шеркарчи, М. (2010). «Экспериментальные и численные исследования поведения при низкоскоростном ударе высокоэффективного композитного материала на основе цемента, армированного волокном». Международный журнал ударной инженерии , Vol. 37, No. 2, pp. 220–229, DOI: 10.116 / j.ijimpeng.2009.08.006.

Артикул Google Scholar

Holschemacher, K., Мюллер Т., Рыбаков Ю. (2010). «Влияние стальной фибры на механические свойства высокопрочного бетона». Материалы и конструкция , Vol. 31, № 5, с. 2604–2615, DOI: 10.1016 / j.matdes.2009.11.025.

Артикул Google Scholar

Ибрагим, Х. М. (2011). «Экспериментальное исследование предельной прочности цементных плит, армированных проволочной сеткой». Строительные материалы , Vol. 25, вып.1. С. 251–259, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2010.06.032

Артикул Google Scholar

IS 12269-1987 (2008). Спецификация на обычный портландцемент 53 сорта , Бюро стандартов Индии, Нью-Дели, Индия

Google Scholar

IS: 383-1987 (2007). Спецификация для крупных и мелких заполнителей из природных источников для бетона , Бюро индийских стандартов, Нью-Дели, Индия.

Google Scholar

Калимулла, К. М. и Сиддесвараппа, Б. (2011). «Исследования низкоскоростной ударной усталости гибридных композитных ламинатов с различными материалами и параметрами испытаний — влияние энергии удара и объемной доли волокна». Международный журнал структурной инженерии , Vol. 2, № 1, с. 1–12. DOI: 10.1504 / IJStructE.2011.038065.

Артикул Google Scholar

Ким, Д.Дж., Нааман А. Э. и Эль-Тавиль С. (2008). «Сравнительное поведение при изгибе четырех цементных композитов, армированных волокном». Цементные и бетонные композиты , Vol. 30, № 10, с. 917–928, DOI: 10.1016 / j.cemconcomp.2008.08.002.

Артикул Google Scholar

Кудер, К. Г., Му, Э. Б., и Шах, С. П. (2006). «Новый метод оценки эффективности забивания экструдированных высокоэффективных цементных композитов, армированных волокном, для жилых помещений. Журнал материалов в гражданском строительстве , ASCE, Vol. 18 № 3, с. 443–452, DOI: 10.1061 / (ASCE) 0899-1561 (2006) 18: 3 (443).

Артикул Google Scholar

Лин, В. В. Дж., Кек, С. Т., и Маалей, М. (2011). «Статическое и динамическое поведение при растяжении ПЭ-волокнистого ферроцемента». Журнал исследований бетона , Vol. 63, № 1. С. 61–73, DOI: 10.1680 / macr.2011.63.1.61.

Артикул Google Scholar

Маалей, М., Quek, S. T., and Zhang, J. (2005). «Поведение цементных композитов из гибридных волокон, подвергающихся динамической растягивающей нагрузке и ударам снарядов». Журнал материалов в гражданском строительстве , ASCE, стр. 143–152, DOI: 10.1061 / (ASCE) 0899-1561 (2005) 17: 2 (143).

Google Scholar

Мо, К. Х., Яп, С. П., Аленгарам, У. Дж., Джумаат, М. З. и Бу, К. Х. (2014). «Ударопрочность гибридного армированного волокном бетона из скорлупы масличной пальмы.” Строительные и строительные материалы , Vol. 50, стр. 499–507, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2013.10.016.

Артикул Google Scholar

Мохаммед А. А. и Асси Д. К. (2011). «Соотношение растягивающее напряжение-деформация для ферроцементных структур». Al-Rafidain Engineering , Vol. 20, № 2, стр. 27–40, http://www.iasj.net/iasj?func=fulltext&aId=47274.

Google Scholar

Молеро, М., Сегура И., Эрнандес М. Г., Искьердо М. А. Г. и Аная Дж. Дж. (2011). «Распространение ультразвуковых волн в цементных материалах: многофазный подход самосогласованной модели многократного рассеяния». Ультразвук , Vol. 51 № 1, с. 71–84, DOI: 10.1016 / j.ultras.2010.06.001.

Артикул Google Scholar

Нааман А. Э. (2000). «Ферроцемент и слоистые цементные композиты». Techno Press 3000 , Анн-Арбор, Мичиган 48105, США.

Google Scholar

Нарендар Р., Дасан К. П. и Наир М. (2014). «Разработка гибридных композитов из кокосовой сердцевины / нейлоновой ткани / эпоксидной смолы: исследования механики и старения». Материалы и конструкция , Vol. 54. С. 644–651, DOI: 10.1016 / jmatdes.2013.08.080.

Артикул Google Scholar

Онг, К. К. Г., Баширхан, М., и Парамасивам, П. (1999). «Устойчивость фибробетонных плит к ударам низкоскоростных снарядов.” Цементно-бетонные композиты , Vol. 21, № 5, с. 391–401.

Артикул Google Scholar

Пелед А. и Шах С. П. (2003). «Эффекты обработки в цементных композитах: экструзия и литье». Журнал материалов в гражданском строительстве , ASCE, Vol. 15 № 2, стр. 192–199, DOI: 10.1061 / (ASCE) 0899-1561 (2003) 15: 2 (192).

Артикул Google Scholar

Перейра, Э.Б., Фишер Г., Баррос Дж. А. О. (2012). «Влияние гибридного армирования волокном на процесс растрескивания в цементных композитах, армированных волокном». Цементные и бетонные композиты , Vol. 34, № 10, с. 1114–1123, DOI: 10.1016 / j.cemconcomp.2012.08.004.

Артикул Google Scholar

Перейра, К. Л., Савастано-младший, Х., Пайя, Дж., Сантос, С. Ф., Боррачеро, М. В., Монзо, Дж. И Сориано, Л. (2013). «Использование высокореактивной золы рисовой шелухи в производстве цементной матрицы, армированной зеленым кокосовым волокном.” Промышленные культуры и продукты , Vol. 49. С. 88–96, DOI: 10.1016 / j.indcrop.2013.04.038.

Артикул Google Scholar

Рамасами В. (2012). «Прочность на сжатие и долговечность бетона из рисовой шелухи из ясеня». Журнал гражданского строительства KSCE , KSCE, Vol. 16, No. 1, pp. 93–102, DOI: 10.1007 / s12205-012-0779-2.

Артикул Google Scholar

Рэмбо, Д.А.С., Сильва, Ф.А., и Филхо, Р.Д.Т. (2014). «Механическое поведение гибридного самокрепляющегося бетона из стали и фибры: материалы и структурные аспекты». Материалы и конструкция , Vol. 54. С. 32–42, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.08.014.

Артикул Google Scholar

Рен, Ф., Маттус, К. Х., Ван, Дж. Дж., И ДиПаоло, Б. П. (2013). «Влияние удара и проникновения снаряда на фазовый состав и микроструктуру высокоэффективных бетонов.” Бетон и бетонные композиты , Vol. 41, стр. 1–8, DOI: 10.1016 / j.cemconcomp.2013.04.007.

Артикул Google Scholar

Сахмаран, М., Биличи, З., Ожай, Э., Эрден, Т. К., Юджел, Х. Э., и Лачеми, М. (2013). «Улучшение удобоукладываемости и реологических свойств инженерных цементных композитов с использованием факторного экспериментального дизайна». Композиты: Часть B , Vol. 45, No. 1, pp. 356–368, DOI: 10.1016 / j.compositesb.2012.08.015.

Артикул Google Scholar

Сакхивел, П. Б. и Джаганнатан, А. (2012a). «Исследование совместимости сварной сетки с ПВХ-покрытием с тонкой армированной цементной матрицей». Материалы 10-го Международного симпозиума по ферроцементу и тонкоармированным цементным композитам (FERRO-10) , Гавана, Куба, стр. 17–27.

Google Scholar

Сакхивел, П.Б. и Джаганнатан А. (2012b). «Не подверженные коррозии цементные композиты для обеспечения устойчивости». Материалы 37-й конференции «Наш мир в бетоне и конструкциях» , Сингапур, стр. 1–13, http://www.cipremier.com/100037036.

Google Scholar

Сакхивел, П. Б., Джаганнатан, А., и Падманабан, Р. (2012). «Тонкие цементные плиты, армированные волокнами из нержавеющей стали». Журнал IOSR по машиностроению и гражданскому строительству (IOSR-JMCE) , Vol.4, № 2, стр. 39–45, DOI: 10.9790 / 1684-0423945.

Артикул Google Scholar

Сакхивел, П. Б., Равичандран, А., Алагумурти, Н. (2014a). «Прочностное моделирование механической прочности цементных композитов, армированных полиолефиновым волокном». Журнал KICEM по строительной инженерии и управлению проектами , Vol. 4, № 2, стр. 41–46, DOI: 10.6106 / JCEPM.2014.4.2.041.

Артикул Google Scholar

Сакхивел, П.Б., Равичандран А. и Алагумурти Н. (2014b). «Экспериментальная и прогнозируемая механическая прочность цементной матрицы, армированной волокном». Международный журнал GEOMATE , Япония, Vol. 7, No. 1, (Sl. No. 13), pp. 993–1002.

Google Scholar

Сакхивел, П. Б., Равичандран, А., Алагумурти, Н. (2014c). «Экспериментальное исследование цементных композитов, армированных сеткой и волокном». Concrete Research Letters , Vol.5, № 1. С. 722–739.

Google Scholar

Сакулич А. Р. (2011). «Армированные геополимерные композиты для повышения экологичности и долговечности материалов». Устойчивые города и общество , Vol. 1, № 4, с. 195–210, DOI: 10.1016 / j.scs.2011.07.009.

Артикул Google Scholar

Сайед-Ахмед, М. (2012). «Статистическое моделирование и прогноз прочности бетона на сжатие.” Concrete Research Letters , Vol. 3, № 2, с. 452–458.

Google Scholar

Шейх Ф.У.А. (2013). «Поведение при деформационном упрочнении армированных короткими волокнами геополимерных композитов на основе золы-уноса». Материалы и конструкция , Vol. 50, сентябрь, стр. 674–682, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.03.063.

Артикул Google Scholar

Шахин Ю.Б. И., Солиман, Н. М., Кандил, Д. Э. М. (2013). «Влияние железобетонных железобетонных плит при ударной нагрузке». Международный журнал современной техники и технологий , Vol. 3, № 4, http://inpressco.com/category/ijcet.

Google Scholar

Шаннаг, М. Дж. (2008). «Поведение ферроцементных пластин при изгибе в растворах сульфатов натрия и магния». Цементные и бетонные композиты , Vol.30, № 7, с. 597–602, DOI: 10.1016 / j.cemconcomp.2008.03.003.

Артикул Google Scholar

Шаннаг, М. Дж. И Зийяд, Т. Б. (2007). «Реакция на изгиб ферроцемента с волокнистыми вяжущими матрицами». Строительные материалы , Vol. 21, No. 6, pp. 1198–1205, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2006.06.021.

Артикул Google Scholar

Соэ, К.Т., Чжан, Ю. X., и Чжан, Л. С. (2013). «Ударопрочность цементных композитных панелей из гибридных волокон». Композитные конструкции , Vol. 104. С. 320–330, DOI: 10.1016 / j.compstruct.2013.01.029.

Артикул Google Scholar

Сонеби М. и Бассуони М. Т. (2013). «Исследование влияния расчетных параметров смеси на проницаемый бетон с помощью статистического моделирования». Строительные материалы , Vol.38, стр. 147–154, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.07.044.

Артикул Google Scholar

Сутиварапирак, П., Мацумото, Т., и Канда, Т. (2004). «Множественные характеристики растрескивания и образования волокон в конструкционных цементных композитах при усталостном изгибе». Журнал материалов в гражданском строительстве , Vol. 16, No. 5, pp. 433–443, DOI: 10.1061 / (ASCE) 0899-1561 (2004) 16: 5 (433).

Артикул Google Scholar

Tabatabaei, Z.С., Волз., Дж. С., Кинер, Д. И., и Глиха, Б. П. (2014). «Сравнительное поведение при ударе четырех длинных бетонов, армированных углеродным волокном». Материалы и конструкция , Vol. 55. С. 212–223, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.09.048.

Артикул Google Scholar

Тассев, С. Т., Любелл, А. С. (2014). «Механические свойства керамобетона, армированного стекловолокном». Строительные материалы , Vol. 51, стр.215–224, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2013.10.046.

Артикул Google Scholar

Тосун-Фелекоглу, К. и Фелекоглу, Б. (2013). «Влияние гибридизации волокон на потенциал множественного растрескивания композитов на основе цемента при изгибной нагрузке». Строительные материалы , Vol. 41, стр. 15–20, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.09.115.

Артикул Google Scholar

Трейнор, К.Дж., Фуст Б. В. и Ландис Е. Н. (2013). «Измерение механизмов рассеяния энергии при разрушении сверхвысокопрочных композитов на основе цемента, армированных волокном». Журнал инженерной механики (ASCE) , Vol. 139, No. 7, pp. 771–779, DOI: 10.1061 / (ASCE) EM.1943-7889.0000545.

Артикул Google Scholar

Xin, L., Jin-yu, X., Er-lei, B., and Weimin, L. (2014). «Механические свойства пористого материала на основе керамики и цемента при ударных нагрузках.” Материалы и конструкция , Vol. 55. С. 778–784, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.10.046.

Артикул Google Scholar

Янг, Э. и Ли, В. К. (2012). «Разработка инженерных цементных композитов для обеспечения ударопрочности». Исследование цемента и бетона , Vol. 42, № 8, с. 1066–1071, DOI: 10.1016 / j.cemconres.2012.04.006.

Артикул Google Scholar

Ярдым, Ю., Валид, А.М.Т., Джаафар, М.С., и Ласейма, С. (2013). «Легкая сборная композитная плита перекрытия из AAC-бетона». Строительные материалы , Vol. 40. С. 405–410, DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.10.011.

Артикул Google Scholar

Ю. Р., Шписс П. и Брауэрс Х. Дж. Х. (2014). «Смешайте дизайн и оценку свойств бетона, армированного волокном с высокими эксплуатационными характеристиками (UHPFRC)». Исследование цемента и бетона , Vol.56, стр. 29–39, DOI: 10.1016 / j.cemconres.2013.11.002.

Артикул Google Scholar

Юн, Х. Д., Ян, И. С., Ким, С. В., Джом, Э., Чой, С. С. и Фукуяма, Х. (2007). «Механические свойства высокоэффективных цементных композитов, армированных гибридным волокном (HPHFRCCS)». Журнал исследований бетона , Vol. 59, № 4, с. 257–271, DOI: 10.1680 / macr.2007.59.4.257.

Артикул Google Scholar

Чжоу, X., Гаффар, С. Х., Донг, В., Оладиран, О., и Фан, М. (2013). «Свойства разрушения и удара коротких дискретных цементных композитов, армированных джутовым волокном». Материалы и конструкция , Vol. 49. С. 35–47, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.01.029.

Артикул Google Scholar

Конструкция перекрытий из композитных стальных настилов для пожаротушения

Полы из композитных стальных настилов спроектированы с возможностью изгиба либо в виде ряда пролетов с простой опорой, либо в виде непрерывной плиты.Огнестойкость обеспечивается за счет включения сетки (иногда называемой тканью) или армирования волокнами. Армирование сеткой может быть таким, которое присутствует в обычном исполнении для комнатной температуры; возможно, нет необходимости добавлять арматуру исключительно в условиях пожара.

Компоненты настила из композитной стали

[вверху] Оценка перекрытий из композитных стальных настилов с сеткой

Полы настила из композитной стали состоят из профилированного стального настила с бетонным покрытием.В состав бетона входит легкая сварная сетка, которая контролирует растрескивание, противостоит продольному сдвигу и, в случае пожара, действует как растягивающая арматура. Выемки в профилированном настиле позволяют бетону и стали сцепляться и распределять нагрузку. Комбинированное действие между опорными балками и бетоном создается путем приваривания срезных шпилек через настил к верхней полке балки.

Минимальная глубина изоляции бетона, измеренная над стальным настилом, для стального настила с трапециевидным профилем, подвергшегося испытанию на огнестойкость BS 476, часть 20 ^[1]

Минимальная глубина изоляции бетона, измеренная над стальным настилом, для стального настила с входящим профилем, подвергнутого испытанию на огнестойкость BS 476, часть 20 ^[1]

Измерение минимальной глубины изоляции бетона

В стандарте пожарной безопасности, хотя и консервативном, на практике конструкторы предполагают, что стальной настил не влияет на общую прочность.Однако колода играет важную роль в поддержании целостности и изоляции. Он действует как диафрагма, препятствующая прохождению пламени и горячих газов, как экран, уменьшающий поток тепла в бетон, и предотвращает растрескивание. Обычно не требуется противопожарная защита открытого потолка настила.

BS 5950 Часть 8 ^[2] предоставляет таблицу рекомендуемых толщин бетона для удовлетворения критерия изоляции для обычных периодов огнестойкости. Минимальная толщина бетона, необходимая для удовлетворения требований к изоляции, указана для трапециевидных и втягивающихся настилов при испытании на огнестойкость BS 476 Часть 20 ^[1] .Глубина изоляции зависит от типа профиля и представляет собой бетонное покрытие основного гребня настила для трапециевидных профилей и полную глубину плиты для входящих профилей.

В случае пожара арматура становится эффективной, и пол ведет себя как железобетонная плита с нагрузками, возникающими при изгибе. Цепное действие может развиваться вдали от краев пола, при этом арматура действует при прямом натяжении, а не сгибании. Разрушение плиты происходит при податливости арматуры.

Два метода доступны для проектирования композитных стальных настилов перекрытий в соответствии с BS 5950 Часть 4 ^[3] для пожаротушения. Оба они описаны в руководстве P056 Института стальных конструкций. Это пожарная техника и упрощенный метод.

В методе пожарной техники предполагается, что пластический момент пола может развиваться при повышенных температурах и что перераспределение моментов происходит в неразрезных элементах. Допустимые моменты коробления и провисания плиты рассчитываются с помощью температурных распределений, основанных на обширных испытаниях на огнестойкость, охватывающих периоды огнестойкости до четырех часов.Затем их сравнивают со свободными изгибающими моментами как для внутренних, так и для торцевых пролетов в течение требуемого периода огнестойкости, и при необходимости корректируют конструкцию, чтобы обеспечить соответствие перекрытий требуемым критериям.

Простой метод заключается в размещении одного слоя стандартной сварной тканевой арматуры в бетоне. Доступны инструкции по максимальным нагрузкам, размеру и положению арматуры, а также допустимому пролету и условиям опоры. На практике упрощенный метод почти всегда приводит к использованию меньшего количества арматуры, чем метод пожарной инженерии.Однако метод пожарной инженерии обеспечивает большую гибкость в компоновке арматуры, нагрузке и достижимом времени огнестойкости.

Легкий бетон является лучшим изолятором и поэтому менее быстро теряет прочность в огне, чем бетон с нормальным весом. Следовательно, полы из легкого бетона, как правило, тоньше, чем альтернативы с обычным весом.

Данные большинства производителей настилов о огнестойкости деталей плит основаны на простом методе, хотя иногда используется инженерный метод.Обычно это означает наличие в плите нижних арматурных стержней. Большинство производителей стальных настилов также предоставляют программное обеспечение для проектирования полов с использованием своей продукции, а также выпускают литературу с быстрой справочной информацией.

Краткая справочная информация о композитных стальных настилах, разработанных в соответствии с BS 5950 Часть 4 ^[3] с размерами, пролетом, нагрузкой и армированием сетки для заданных периодов огнестойкости с использованием настила Comflor 60

Для расчета Еврокода, BS EN 1994-1-2 ^[4] содержит упрощенный метод расчета расчетного момента сопротивления огню композитных стальных настилов перекрытий.Следует отметить, что в Национальном приложении ^[5] , Информационном приложении D, модель для расчета огнестойкости незащищенных композитных плит, подвергшихся воздействию огня под плитой в соответствии со стандартной кривой температуры-времени , не применимо в Великобритании. Это связано с тем, что многие профили настила в Великобритании выходят за пределы области применения.

В Великобритании эта проблема была решена путем публикации Неконфликтной дополнительной информации (NCCI) в форме PN005c-GB.На основе этого производители террасных досок сейчас составляют свои собственные инструкции.

[вверх] Оценка настилов композитных стальных настилов с армированием волокном

Краткая справочная информация о композитных стальных настилах, разработанных в соответствии с BS 5950 Часть 4 ^[3] с размерами, пролетом, нагрузкой и армированием волокном для заданных периодов огнестойкости с использованием настила Comflor 60

Волокнистое армирование состоит из коротких волокон из стали, полипропилена или их комбинации, которые смешиваются с бетоном перед укладкой.В контролируемых условиях волокна могут быть заменены армирующей сеткой (тканью). Использование армирования волокнами приводит к получению трехмерной железобетонной композитной плиты. Характеристики армирования волокном проверяются эмпирически, в частности, на огнестойкость и передачу продольного сдвига, с использованием тех же режимов испытаний, которые используются для проверки использования традиционной арматуры в композитных стальных настилах полов. Программное обеспечение производителей настилов теперь обычно включает припуски на армирование волокном, как и их продукция.Полы настила из композитной стали, армированной волокном, не являются универсальным продуктом. Определенный тип и дозировка волокон должны использоваться в соответствии со спецификациями каждого производителя волокна для конкретной деки, и другие типы деки или волокна не могут быть заменены.

Процесс, с помощью которого настилы настила из армированной волокном композитной стали должны быть спроектированы для пожаротушения в соответствии с Еврокодами, еще не установлен. В PN005c-GB указано, что Противопожарный расчет композитных плит, построенных из фибробетона, требует специальной калибровки и программного обеспечения, теория которого выходит за рамки PN005c-GB.Для получения дополнительной информации свяжитесь с SCI .

[вверх] Заполнение пустот

Исследования показали, что заполнение зазоров между выступающими частями профиля настила и верхней полкой балки в конструкции настила из композитной стали не всегда необходимо. Верхняя полка композитной балки настолько близка к нейтральной оси пластика, что вносит небольшой вклад в прочность элемента на изгиб в целом. Таким образом, температура верхнего фланца часто может увеличиваться с соответствующим уменьшением его прочности без значительного отрицательного воздействия на производительность композитной системы.

Зазоры под настилом с профилями типа «ласточкин хвост» (иногда называемые входящими профилями) могут оставаться незаполненными в течение всех периодов огнестойкости. Более крупные пустоты, которые возникают под трапециевидными профилями, во многих случаях можно оставить открытыми для оценки огнестойкости до 90 минут, хотя может потребоваться некоторое увеличение толщины противопожарной защиты, применяемой к остальной части балки. Более подробная и подробная справочная информация предоставлена ​​Ассоциацией специалистов по противопожарной защите (ASFP) ^[6] .

Проектировщики должны позаботиться о том, чтобы зазоры были заполнены там, где балка является частью стенки отсека, чтобы гарантировать целостность отсека. В редких случаях, когда используется конструкция некомпозитного стального настила, зазоры всегда должны заполняться, если используется трапециевидный настил.

Ячеистые балки требуют отдельного рассмотрения. Совет предоставлен ASFP ^[6] .

• Заполнение пустот

• Доступны предварительно отформованные заполнители для заполнения пустот в конструкции стального настила там, где это необходимо.
  Изображение любезно предоставлено Firetherm

[вверху] Каталожные номера

1. ↑ ^{1.0 1.1 1.2} BS 476-20: 1987, Огнестойкие испытания строительных материалов и конструкций. Метод определения огнестойкости элементов конструкции (общие принципы). BSI
2. ↑ BS 5950-8: 1993, Использование стальных конструкций в зданиях. Свод правил огнестойкой конструкции. BSI
3. ↑ ^{3.0 3,1 3,2} BS 5950-4: 1994, Использование стальных конструкций в строительстве. Свод правил проектирования композитных плит с профилированным стальным листом. BSI
4. ↑ BS EN 1994-1-2: 2005 + A1: 2014, Еврокод 4. Проектирование композитных стальных и бетонных конструкций. Основные правила. Конструктивное противопожарное проектирование. BSI
5. ↑ NA к BS EN 1994-1-2: 2005. Национальное приложение Великобритании к Еврокоду 4. Проектирование композитных стальных и бетонных конструкций, Общие правила. Конструктивное противопожарное проектирование.BSI
6. ↑ ^{6.0 6.1} Огнезащита конструкционной стали в зданиях (5-е изд.). Ассоциация специалистов противопожарной защиты

[вверх] Ресурсы

[вверху] См. Также

[вверх] Внешние ссылки

.